FAC Consultores SpA | Ingeniería y Consultoría Estructural ANÁLISIS ESTRUCTURAL PRELIMINAR DEL EDIFICIO AFECTADO EN PEREIRA Terremoto de Colombia – 10 de agosto de 2026 El terremoto de magnitud 7,4 del 10 de agosto de 2026 produjo daños severos en distintas zonas de Colombia. En este artículo analizamos, desde el punto de vista estructural, el patrón de daño visible en un edificio de Pereira identificado preliminarmente en reportes públicos como el Edificio Invico. El objetivo no es atribuir responsabilidades, sino explicar qué mecanismos podrían haber llevado a una pérdida localizada de capacidad resistente. ADVERTENCIA METODOLÓGICA Este análisis es preliminar y se apoya en fotografías y antecedentes documentales. No reemplaza una inspección de terreno, revisión de planos, ensayos de materiales, levantamiento geométrico ni modelación estructural. Las visualizaciones técnicas adjuntas fueron elaboradas por FAC Consultores a partir de la fotografía base y no corresponden a fotografías adicionales del evento. 1. EL EVENTO SÍSMICO El Servicio Geológico Colombiano informó que el sismo principal ocurrió el 10 de agosto de 2026 a las 7:34 a. m., con magnitud 7,4, epicentro en San José del Palmar, Chocó, y una profundidad aproximada de 103 km. 2. ¿QUÉ MUESTRA LA FOTOGRAFÍA? El patrón visible corresponde a un daño estructural severo y localizado en niveles superiores, no a una simple pérdida de revestimientos. Se observa destrucción de mamposterías, pérdida parcial de la altura de un entrepiso, alteración de vigas y losas y una condición de soporte residual precaria para los niveles que permanecen por encima del sector dañado. 3. COLUMNA CAUTIVA Y MAMPOSTERÍA PARCIAL La presencia de ventanas y paños parciales de mampostería puede reducir la altura libre efectiva de una columna. Cuando una parte de la columna queda restringida por un muro de relleno, el elemento se vuelve lateralmente más rígido y puede atraer una demanda de cortante significativamente mayor. Este fenómeno, conocido como columna corta o columna cautiva, puede favorecer una falla frágil por cortante antes de que el elemento desarrolle una respuesta dúctil. 4. PISO DÉBIL Y CONCENTRACIÓN DE DERIVA La hipótesis con mayor compatibilidad con el patrón general de daño es una concentración de deformación en un nivel superior. La deriva de entrepiso puede expresarse en forma simplificada como: θi = Δi / hi Si la mayor parte del desplazamiento lateral del edificio se concentra en un solo piso, ese nivel consume gran parte de la capacidad de deformación inelástica. Cuando la demanda supera la ductilidad disponible, el daño puede pasar rápidamente de fisuración a pérdida de resistencia de columnas, nudos o muros. 5. POSIBLE SOBREELEVACIÓN POSTERIOR El volumen situado en el coronamiento se diferencia visualmente de los pisos típicos del edificio. Esto no permite afirmar que haya sido construido después, pero sí hace razonable investigar si el último nivel, la sobreestructura de cubierta o parte de ella corresponde a una ampliación posterior. Si existió una sobreelevación, su efecto dependería de su masa, sistema resistente, continuidad de columnas y muros, conexiones con la estructura original y de si el edificio fue recalculado para la nueva configuración. Una masa añadida en coronamiento puede modificar simultáneamente la masa sísmica, la rigidez y la distribución de fuerzas en los pisos superiores. Fi = mi · ai Qué habría que verificar: planos originales, licencias y permisos de ampliación, fecha de ejecución, continuidad de armaduras y elementos verticales, juntas de construcción y memoria de cálculo de cualquier intervención. 6. TORSIÓN Y ASIMETRÍA DE RIGIDEZ Cuando el centro de masa del edificio no coincide con el centro de rigidez, la acción sísmica puede producir un momento torsional adicional: Mt = V · e La torsión amplifica los desplazamientos en determinados bordes y puede ayudar a explicar por qué un sector de la fachada queda mucho más dañado que otro. Esta hipótesis solo puede cuantificarse con la planta estructural, distribución real de masas y un modelo tridimensional. 7. EFECTOS P-DELTA Y ESTABILIDAD RESIDUAL Una vez que la estructura desarrolla un desplazamiento lateral importante, las cargas gravitacionales actúan sobre una geometría desplazada y generan momentos adicionales de segundo orden: MP-Δ = P · Δ Después de un colapso parcial, este fenómeno adquiere especial importancia porque el edificio ya perdió rigidez y posiblemente parte de su capacidad de disipar energía. Una réplica de menor magnitud puede ser crítica para una estructura residual cercana a la inestabilidad. 8. REDISTRIBUCIÓN DE CARGAS Y RIESGO DE COLAPSO PROGRESIVO El hecho de que varios pisos superiores continúen en pie después de perderse parte de un nivel resistente no significa que la estructura sea segura. Si un elemento vertical pierde capacidad, las cargas deben buscar caminos alternativos a través de vigas, losas, columnas o muros sobrevivientes. Esos mecanismos pueden incluir acción de arco, redistribución flexional o acción de membrana, pero exigen continuidad, anclajes y capacidad de deformación. Si uno de los elementos sobrecargados falla, la pérdida de soporte puede propagarse y desencadenar un colapso progresivo. 9. SECUENCIA PROBABLE DEL MECANISMO DE DAÑO • El movimiento sísmico induce fuerzas de inercia y deformaciones laterales en la torre. • La demanda se concentra en un nivel superior con menor rigidez o resistencia efectiva. • Las mamposterías de relleno fisuran, se desprenden y modifican la rigidez local del pórtico. • Columnas y nudos del nivel crítico reciben demandas combinadas de carga axial, flexión y cortante. • Se produce pérdida parcial de capacidad y de apoyo, con descenso o colapso localizado del entrepiso. • Las cargas de los pisos superiores se redistribuyen a los elementos sobrevivientes. • Los efectos P-Delta y la sobrecarga de los caminos alternativos reducen la estabilidad residual. 10. QUÉ DEBERÍA REVISARSE ANTES DE HABLAR DE REPARACIÓN • Planos estructurales originales y todas las ampliaciones o remodelaciones. • Continuidad de columnas, muros y armaduras en el nivel afectado y pisos adyacentes. • Confinamiento, estribos, empalmes y anclajes en columnas y nudos. • Resistencia real del hormigón y estado de las armaduras. • Desplomes, deriva residual, deformación de losas y pérdida de nivelación. • Estado de fundaciones y posibles movimientos diferenciales. • Modelo estructural tridimensional con análisis modal y no lineal. 11. CONCLUSIÓN DE FAC CONSULTORES El daño visible debe considerarse estructural, severo y localizado. La hipótesis con mayor compatibilidad es un mecanismo de concentración de deriva y pérdida de resistencia en un nivel superior, con participación significativa de mamposterías y posible daño frágil en columnas o nudos. Los pisos superiores que permanecen en pie introducen cargas gravitacionales importantes sobre una estructura residual dañada. Por ello, los efectos P-Delta y la redistribución de cargas son mecanismos críticos para evaluar el riesgo de colapso progresivo. La diferenciación del volumen de coronamiento justifica además investigar una posible ampliación o sobreelevación posterior. Si se confirma, deberá verificarse que la masa adicional, sus conexiones y la continuidad del sistema resistente hayan sido consideradas en el diseño sísmico del conjunto. CLASIFICACIÓN PRELIMINAR DE SEGURIDAD NO HABITABLE / RIESGO ESTRUCTURAL CRÍTICO La condición observada requiere zona de exclusión, estabilización temporal diseñada e inspección especializada antes de cualquier ingreso. La decisión oficial corresponde a las autoridades y profesionales responsables en terreno. FAC Consultores SpA Ingeniería, construcción civil y consultoría estructural. Este artículo resume el Informe Técnico Estructural FAC-EST-CO-2026-01, Revisión 1.
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